Причиною аналізу та протидії порушення вібрації двигуна водяного насосу
Під час експлуатації обладнання невдало підвищувалось несуче вібрація двигуна подачі 4ZDG-12. Якщо воно не буде оброблено вчасно, це призведе до пошкодження підшипника двигуна та притримання вала. Велика коливання навантаження котла серйозно вплине на стабільність системи подачі пари. Амплітуди вібрації опору навантаження двигуна подачі 4ZD-12 у горизонтальній, вертикальній та осьовій напрямках вимірюються відповідно VM-63 на 90, 75, 65 мкм. Амплітуда коливань двигуна перевищує стандарт вібрації менш ніж 50мкм.
Причиною аналізу та контрзаходів
Осьова вібрація бічного підшипника 4ZDG-12 подачі насоса хороша (амплітуда коливань 25мкм), а двигун та з'єднання водонасоса є нормальними, що вказує на те, що вібрація обумовлена в основному несправністю сторони двигуна. Вібрація болта закріплення основи двигуна велика у вертикальному напрямку, а коливання коливаються регулярно вздовж лінії діагоналі. Вважається, що моторна основа має явище спрямованого вібрації.
Коли насос був зупинений, було встановлено, що кріпильна пластина на нижній частині болту стопи з амплітудою вібрації 38 мкм показала тріщину 3 см, а сила затягування анкерного болта амплітуди вібрації 35 мкм було недостатньо. Болти є вільними, що призводить до коливань ваги на нозі по діагоналі. Після обробки зварювання та кріплення амплітуда коливань вертикального болта ножного болта вимірюється для падіння до нормального діапазону; амплітуда коливання несучої сторони двигуна подачі 4ZDG-12 в горизонтальному, вертикальному та осьовому напрямках становить відповідно 52, 48, 41 мкм. У порівнянні з попередньою обробкою, хоча амплітуда вібрації значно зменшена, горизонтальна вібрація все ще перевищує стандарт підприємства 50 мкм. 10 лютого для вимірювання вібрації бортового підшипника завантаження двигуна 4ZDG-12 4ZDG-12 використовувалась система збоїв вібрації HG-8904C. Спектр горизонтального та вертикального вібраційного сигналу показаний на рисунку 2.
Енергія вібрації моторного підшипника в основному сконцентрована в 1 частоті (50 Гц), 4-разовій частоті (197,5 Гц) і 2-разовій частоті (100 Гц) і умноженні на високу частоту, такі як частота 3 рази (147,5 Гц) і 8 разів ( 397,5 Гц). Згідно з порушенням дисбалансу ротора, передбачається механізм і діагностування амплітуди вібрації 1-го частоти та вільного з'єднання системи підтримки ротора. Електродвигун насоса 4ZDG-12 генерує фундаментальну частотну вібрацію внаслідок дисбалансу ротора, також виникає дефект розпушення.
Для того, щоб визначити, чи є двигун подачі 4ZDG-12 головним чином незбалансованим несправністю, далі вимірюється основне вимірювання фази коливання фаз навантаження на борт двигуна, а основна частотна вібраційна швидкість горизонтального напрямку двигуна вимірюється на 7,2 мм / с, фаза 113 °, вертикальна Основна частота напрямку 6,5 мм / с, фаза 142 °, а фаза нестабільна. Різниця фаз між двома становить 29 °. Хоча основна частотна енергія вібрації моторного підшипника домінує, різниця фаз вібрації між підшипником мотора у горизонтальному та вертикальному напрямках становить 29 °, а фаза нестабільна. Тому вібрація не повинна переважати в дисбалансі ротора. Оскільки незбалансована відцентрова сила взагалі вироблятиме різницю фаз близько 90 ° в горизонтальному та вертикальному напрямках підшипника, а фаза стабільна; в той же час на моторному підшипнику з'являються 2, 3, 4, 8 та інші компоненти подвоєння частоти і вібрація 4, 2 октави. Енергія очевидна і вібрація нестабільна. Вважається, що основною помилкою двигуна подачі 4ZDG-12 є те, що розмір підшипника підшипника занадто великий.
Перевірка моторного підшипника виявила, що передні та задні торцеві ковпачки були легко знімаються, високотемпературний карбонований чорний матеріал, прикріплений до зовнішньої кільцевої поверхні вільного підшипника двигуна, і підшипникова камера вільного підшипника Кінцева кришка двигуна була заточена з очевидними пазами, а внутрішній діаметр підшипникової камери вимірювався мікрометром з внутрішнім діаметром до 170,29 мм. Зазор між зовнішнім кільцем підшипника та підшипниковою камерою становить 0,29 мм, а допуск зазорів занадто великий, а допуск для зовнішнього кільця з нормальним опором і кабіною підшипника (170 ± 0,02) мм. Це може легко призвести до різкого підвищення температури підшипника і випалу.
Після чищення, щіткової обробки та обробки поверхні кабіни підшипника кінцевої кришки двигуна залишається інтерференція 0,01 мм, а після повторної зборки горизонтальні, вертикальні та осьові амплітуди вібрації моторного підшипника - 17, 11 і 10 мкм, відповідно. Результат відповідав вимогам.
у висновку
Частота вібрації спрямованої вібрації, дисбалансу ротора, великого зазору підшипника і інші несправності в основному проявляється в швидкості частоти та її множник, і є велика схожість. Різниця фаз спрямованої вібрації, така як слабкість основи, основний резонанс і деформація тіла, взагалі близькі до 0 ° або 180 ° в двох напрямках, перпендикулярних один одному, і фаза нестабільна; і виникає дисбаланс, обумовлений притаманним дисбалансу ротора, згинанням ротора та раптовим дисбалансом. Різниця фаз між двома напрямами, перпендикулярними один до одного, близька до 90 °, і фаза є відносно стабільною; частота вібрації з великим зазором підшипника кочення є частотою обертання, а компонент подвоєння високої частоти очевидний. Після зняття дисбалансу ротора та розривання каркасу може розглядатися великий зазор підшипника. Безкоштовна паперова довідкова мережа. Тому існує два або більше складових вібраційних несправностей, які необхідно ретельно проаналізувати та оцінювати з різних аспектів, таких як частота вібрації, різниця фаз, напрям вібрації та місце вібрації, щоб точно визначити місце та причину несправності, а також запропонувати рішення. Причини та контрзаходи щодо відмови вібрації двигуна подачі насоса.
